การตรวจสอบตามมาตรฐานของพุกตามมาตรฐานจีน

ประเภท สลักยึด มีให้เลือก 4 ประเภท:

• แบบตรง 
• แผ่นรอง - วงกลม 
• แผ่นรอง - สี่เหลี่ยม 

การตรวจสอบตามมาตรฐานของพุกดำเนินการตามมาตรฐาน JGJ 145-2013 สำหรับพุกติดตั้งภายหลัง โดยไม่คำนึงถึงประเภทพุกที่เลือก

ในการตั้งค่าโครงการ มีการตั้งค่าให้เปิด/ปิดการตรวจสอบการแตกร้าวของกรวย Concrete ในแรงดึงและแรงเฉือน หากไม่ได้เปิดใช้งานการตรวจสอบการแตกร้าวของกรวย Concrete จะถือว่าเหล็กเสริมเฉพาะได้รับการออกแบบเพื่อต้านทานแรงดังกล่าว ขนาดของแรงจะแสดงในสูตรสำหรับผลของแรงกระทำในปัจจุบัน 

นอกจากนี้ Concrete สามารถกำหนดให้เป็นแบบแตกร้าวหรือไม่แตกร้าว Concrete ที่ไม่แตกร้าวควรอยู่ภายใต้แรงอัดถาวรที่ป้องกันรอยแตกร้าวจากการหดตัว ความต้านทานของ Concrete ที่ไม่แตกร้าวจะสูงกว่า 

โปรดทราบว่าการตรวจสอบบางรายการไม่ได้ดำเนินการ เนื่องจากต้องกำหนดโดยการทดสอบและสามารถให้ข้อมูลได้โดยผู้ผลิตเท่านั้น และพบได้ในข้อกำหนดทางเทคนิคของผลิตภัณฑ์ที่เกี่ยวข้อง รูปแบบการวิบัติบางอย่างอาจหลีกเลี่ยงได้โดยการจัดรายละเอียดที่เหมาะสม (เช่น ระยะห่างระหว่างพุกหรือระยะห่างจากพุกถึงขอบ) การตรวจสอบเหล่านี้ได้แก่:

• การวิบัติแบบดึงหลุดของตัวยึด (สำหรับพุกติดตั้งภายหลังหรือพุกแบบกลไก)
• การวิบัติแบบดึงหลุดร่วมกับการวิบัติของคอนกรีต (สำหรับพุกติดตั้งภายหลังแบบยึดติด)
• การวิบัติแบบแตกแยกของ Concrete
• การวิบัติแบบระเบิดออกของ Concrete

ความต้านทานแรงดึงของพุก

สมมติว่าพุกอยู่ในรูปแบบเหล็กเกลียว ความต้านทานแรงดึงของพุกตรวจสอบตามมาตรฐาน JGJ 145-2013 – 6.1.2:

\[N_{Rd,s} = \frac{N_{Rk,s}}{\gamma_{Rs,N}}\]

\[N_{Rk,s}=f_{yk}\cdot A_s\]

โดยที่:

• \(N_{Rk,s}\) – ความต้านทานลักษณะเฉพาะของตัวยึดในกรณีการวิบัติของเหล็ก
• \(\gamma_{Rs,N} = 1.3\) – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติของเหล็กในแรงดึง ซึ่งสามารถแก้ไขได้ในการตั้งค่าโครงการ
• \(f_{yk}\) – กำลังครากลักษณะเฉพาะของสลักยึด
• \(A_s\) – พื้นที่หน้าตัดรับแรงดึงของพุก

ความต้านทานการแตกร้าวของ Concrete ของพุกในแรงดึง 

การตรวจสอบดำเนินการสำหรับกลุ่มพุกที่ก่อให้เกิดกรวยการแตกร้าวในแรงดึงร่วมกัน ตามมาตรฐาน JGJ 145-2013 – 6.1.3:

\[N_{Rd,c} = \frac{N_{Rk,c}}{\gamma_{Rc,N}}\]

\[N_{Rk,c} = N_{Rk,c}^0\cdot \frac{A_{c,N}}{A_{c,N}^0} \cdot \psi_{s,N} \cdot \psi_{re,N} \cdot \psi_{ec,N}\]

โดยที่: 

• \(N_{Rk,c}^0 = 7.0 \cdot \sqrt{f_{cu,k}} \cdot h_{ef}^{1.5}\) – กำลังลักษณะเฉพาะของตัวยึดใน Concrete แตกร้าว ห่างจากผลกระทบของตัวยึดข้างเคียงหรือขอบของชิ้นส่วน Concrete 
• \(N_{Rk,c}^0 = 9.8 \cdot \sqrt{f_{cu,k}} \cdot h_{ef}^{1.5}\) – กำลังลักษณะเฉพาะของตัวยึดใน Concrete ไม่แตกร้าว ห่างจากผลกระทบของตัวยึดข้างเคียงหรือขอบของชิ้นส่วน Concrete 
• \(f_{cu,k}\) – กำลังอัดลูกบาศก์ลักษณะเฉพาะของ Concrete 
• \(h_{ef} = \min \left( h_{emb}, \max \left( \frac{c_{a,max}}{1.5}, \frac{s_{max}}{3} \right) \right) \) – ความลึกของการฝัง
  • \( h_{emb}\) – ความยาวพุกที่ฝังใน Concrete 
  • \(c_{a,max}\) – ระยะสูงสุดจากพุกถึงหนึ่งในสามขอบที่ใกล้ที่สุด 
  • \(s_{max}\) – ระยะห่างสูงสุดระหว่างพุก
• \(A_{c,N}\) – พื้นที่กรวยการแตกร้าวของ Concrete สำหรับกลุ่มพุก 
• \(A_{c,N}^0 = (3.0 \cdot h_{ef})^2\) – พื้นที่กรวยการแตกร้าวของ Concrete สำหรับพุกเดี่ยวที่ไม่ได้รับอิทธิพลจากขอบ 
• \(\psi_{s,N} = 0.7+0.3\cdot \frac{c}{c_{cr,N}}\) – พารามิเตอร์ที่เกี่ยวข้องกับการกระจายความเค้นใน Concrete เนื่องจากความใกล้ชิดของตัวยึดกับขอบของชิ้นส่วน Concrete
• \(c\) – ระยะต่ำสุดจากพุกถึงขอบ 
• \(c_{cr,N}=1.5\cdot h_{ef}\) – ระยะขอบลักษณะเฉพาะเพื่อให้มั่นใจในการถ่ายทอดความต้านทานลักษณะเฉพาะของพุกในกรณีการแตกร้าวของ Concrete ภายใต้การรับแรงดึง 
• \(\psi_{re,N} = 0.5+\frac{h_{ef}}{200}\le 1.0\) – พารามิเตอร์ที่คำนึงถึงการแตกร้าวของเปลือก
• \(\psi_{ec,N} = \psi_{ec,N,x} \cdot \psi_{ec,N,y}\) – ตัวประกอบปรับแก้สำหรับกลุ่มพุกที่รับแรงดึงแบบนอกศูนย์
• \( \psi_{ec,N,x} = \frac{1}{1+2\cdot \frac{e_{N,x}}{s_{cr,N}}}\) – ตัวประกอบปรับแก้ที่ขึ้นอยู่กับความเยื้องศูนย์ในทิศทาง x 
  • \(e_{N,x}\) – ความเยื้องศูนย์ของแรงดึงในทิศทาง x 
  • \(s_{cr,N}\) – ระยะห่างลักษณะเฉพาะของพุกเพื่อให้มั่นใจในความต้านทานลักษณะเฉพาะของพุกในกรณีการวิบัติของกรวย Concrete ภายใต้แรงดึง 
• \( \psi_{ec,N,y} = \frac{1}{1+2\cdot \frac{e_{N,y}}{s_{cr,N}}}\) – ตัวประกอบปรับแก้ที่ขึ้นอยู่กับความเยื้องศูนย์ในทิศทาง y 
  • \(e_{N,y}\) – ความเยื้องศูนย์ของแรงดึงในทิศทาง y 
• \(\gamma_{Rc,N} = 3.00\) – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการแตกร้าวของ Concrete ในแรงดึง ซึ่งสามารถแก้ไขได้ในการตั้งค่าโครงการ

ความต้านทานแรงเฉือน

ความต้านทานแรงเฉือนของเหล็กพุกตรวจสอบตามมาตรฐาน JGJ 145-2013 – 6.1.14 โดยไม่คำนึงถึงแรงเสียดทาน การรับแรงเฉือนแบบมีและไม่มีแขนโมเมนต์จะพิจารณาตามการตั้งค่าการดำเนินการผลิตแผ่นฐาน 

สำหรับการยึด: แบบตรง จะสมมติ แรงเฉือนโดยไม่มีแขนโมเมนต์:

\[ V_{Rd,s} = \frac{V_{Rk,s}}{\gamma_{Rs,V}} \]

\[ V_{Rk,s} = 0.5 \cdot f_{yk} \cdot A_s \]

โดยที่:

• \(f_{yk}\) – กำลังครากของสลักยึด 
• \(A_s\) – พื้นที่หน้าตัดรับแรงดึง 
• \(\gamma_{Rs,V} = 1.3\) – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติของเหล็กในแรงเฉือน ซึ่งสามารถแก้ไขได้ในการตั้งค่าโครงการ

สำหรับการยึด: รอยต่อปูน จะสมมติ แรงเฉือนแบบมีแขนโมเมนต์:

\[ V_{Rd,s} = \frac{\min(V_{Rk,s1}, V_{Rk,s2})}{\gamma_{Rs,V}} \]

\[ V_{Rk,s1} = 0.5 \cdot f_{yk} \cdot A_s \]

\[ V_{Rk,s2} = \frac{\alpha_M \cdot M_{Rk,s}}{l_0} \]

โดยที่:

• \(V_{Rk,s1}\) – ความต้านทานลักษณะเฉพาะของตัวยึดในกรณีการวิบัติของเหล็กโดยไม่มีแขนโมเมนต์
• \(V_{Rk,s2}\) – ความต้านทานลักษณะเฉพาะของตัวยึดในกรณีการวิบัติของเหล็กแบบมีแขนโมเมนต์
• \(\gamma_{Rs,V} = 1.3\) – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติของเหล็กในแรงเฉือน ซึ่งสามารถแก้ไขได้ในการตั้งค่าโครงการ
• \(f_{yk}\) – กำลังครากของสลักยึด 
• \(A_s\) – พื้นที่หน้าตัดรับแรงดึง 
• \(\alpha_M=2.0\) – ตัวประกอบที่คำนึงถึงระดับการยึดรั้งของตัวยึด – สมมติว่ายึดรั้งเต็มที่
• \(M_{Rk,s} = M^0_{Rk,s} \cdot \left(1 - \frac{N_{sd}}{N_{Rds}}\right)\) – กำลังดัดลักษณะเฉพาะของตัวยึดที่ได้รับอิทธิพลจากแรงตามแนวแกน 
  • \(N_{sd}\) – ค่าการออกแบบของแรงดึง 
  • \(N_{Rds}\) – กำลังดึงของตัวยึดต่อการวิบัติของเหล็ก 
  • \(M^0_{Rk,s} = 1.2 \cdot W_{el} \cdot f_{yk}\) – กำลังดัดลักษณะเฉพาะของตัวยึด 
  • \(W_{el} = \frac{\pi \cdot d_s^3}{32}\) – โมดูลัสหน้าตัดยืดหยุ่นของตัวยึด 
  • \(d_s\) – เส้นผ่านศูนย์กลางพุกที่ลดลงเนื่องจากเกลียว 
• \(l_0 = 0.5 \cdot d + t_g + \frac{t_p}{2}\) – ความยาวของแขนโมเมนต์ 
  • \(d\) – เส้นผ่านศูนย์กลางพุก 
  • \(t_g\) – ความหนาของชั้นปูน 
  • \(t_p\) – ความหนาของแผ่นฐาน

ความต้านทานการงัดของ Concrete 

ความต้านทานการงัดของ Concrete ดำเนินการสำหรับกลุ่มพุกบนแผ่นฐานร่วมกัน ตามมาตรฐาน JGJ 145-2013 – 6.1.26 โดยสมมติว่าพุกทั้งหมดรับแรงดึงในการคำนวณ \(N_{Rk,c}\) ดังนั้นจึงอาจแตกต่างจากการคำนวณการแตกร้าวของกรวย Concrete ในแรงดึง

\[V_{Rd,cp} = \frac{V_{Rk,cp}}{\gamma_{Rcp}} \]

\[V_{Rk,cp} = k \cdot N_{Rk,c}\]

โดยที่: 

• \(k = 2.0\) – ตัวประกอบที่คำนึงถึงความลึกของการฝังตัวยึด 
• \(N_{Rk,c}\) – การวิบัติของกรวย Concrete ลักษณะเฉพาะของตัวยึดหรือกลุ่มตัวยึด โดยสมมติว่าพุกทั้งหมดรับแรงดึง 
• \(\gamma_{Rcp} = 2.50\) – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติจากการงัดของ Concrete ซึ่งสามารถแก้ไขได้ในการตั้งค่าโครงการ

ความต้านทานการวิบัติที่ขอบของ Concrete

การวิบัติที่ขอบของ Concrete เป็นการวิบัติแบบเปราะ และจะตรวจสอบกรณีที่เลวร้ายที่สุดที่เป็นไปได้ กล่าวคือ เฉพาะพุกที่อยู่ใกล้ขอบเท่านั้นที่ถ่ายแรงเฉือนทั้งหมดที่กระทำบนแผ่นฐานทั้งหมด หากพุกวางในรูปแบบสี่เหลี่ยม แถวพุกที่ขอบที่ตรวจสอบจะถ่ายแรงเฉือน หากพุกวางในรูปแบบไม่สม่ำเสมอ พุกสองตัวที่ใกล้ขอบที่ตรวจสอบมากที่สุดจะถ่ายแรงเฉือน ขอบสองด้านในทิศทางของแรงเฉือนจะถูกตรวจสอบ และกรณีที่เลวร้ายที่สุดจะแสดงในผลลัพธ์

ขอบที่ตรวจสอบตามทิศทางของแรงเฉือนลัพธ์ 

การตรวจสอบดำเนินการตามมาตรฐาน JGJ 145-2013 – 6.1.15.

\[V_{Rd,c} = \frac{V_{Rk,c}}{\gamma_{Rc,V}}\]

\[V_{Rk,c} = V_{Rk,c}^0 \cdot \frac{A_{c,V}}{A_{c,V}^0} \cdot \psi_{s,V} \cdot \psi_{h,V} \cdot \psi_{\alpha,V} \cdot \psi_{re,V} \cdot \psi_{ec,V}\]

โดยที่:

• \(V_{Rk,c}^0 = 1.35 \cdot d^{\alpha} \cdot l_f^{\beta} \cdot \sqrt{f_{cu,k}} \cdot c_1^{1.5}\) – ค่าเริ่มต้นของกำลังเฉือนลักษณะเฉพาะของตัวยึดใน Concrete แตกร้าว
• \(V_{Rk,c}^0 = 1.9 \cdot d^{\alpha} \cdot l_f^{\beta} \cdot \sqrt{f_{cu,k}} \cdot c_1^{1.5}\) – ค่าเริ่มต้นของกำลังเฉือนลักษณะเฉพาะของตัวยึดใน Concrete ไม่แตกร้าว
• \(d\) – เส้นผ่านศูนย์กลางพุก
• \(\alpha = 0.1 \cdot \left( \frac{l_f}{c_1} \right)^{0.5}\) – ตัวประกอบ
• \(l_f = \min(h_{ef}, 8 \cdot d)\) – พารามิเตอร์ที่เกี่ยวข้องกับความยาวของตัวยึด
  • \(h_{ef}\) – ความยาวพุกที่ฝังใน Concrete
• \(\beta = 0.1 \cdot \left( \frac{d}{c_1} \right)^{0.2}\) – ตัวประกอบ
  • \(f_{cu,k}\) – กำลังอัดลูกบาศก์ลักษณะเฉพาะของ Concrete
  • \(c_1\) – ระยะขอบของตัวยึดในทิศทาง 1 ไปยังขอบในทิศทางของการรับแรง
• \(A_{c,V}\) – พื้นที่จริงของรูปทรงการแตกร้าวของ Concrete แบบอุดมคติ
• \(A_{c,V}^0 = 4.5 \cdot c_1^2\) – พื้นที่อ้างอิงของกรวยการวิบัติที่ฉายลง
• \(\psi_{s,V} = 0.7 + 0.3 \cdot \frac{c_2}{1.5c_1} \leq 1\) – พารามิเตอร์ที่เกี่ยวข้องกับการกระจายความเค้นใน Concrete เนื่องจากความใกล้ชิดของตัวยึดกับขอบของชิ้นส่วน Concrete
  • \(c_2\) – ระยะขอบของตัวยึดในทิศทางตั้งฉากกับทิศทาง 1 ซึ่งเป็นระยะขอบที่น้อยที่สุดในชิ้นส่วนแคบที่มีระยะขอบหลายด้าน
• \(\psi_{h,V} = \left( \frac{1.5 \cdot c_1}{h} \right)^{0.5} \geq 1\) – ตัวประกอบปรับแก้สำหรับพุกที่อยู่ในชิ้นส่วน Concrete ที่บาง
  • \(h\) – ความหนาของชิ้นส่วน Concrete
• \(\psi_{\alpha,V} = \sqrt{ \frac{1}{(\cos \alpha_V)^2 + (0.4 \cdot \sin \alpha_V)^2} } \geq 1\) – ตัวประกอบปรับแก้สำหรับพุกที่รับแรงในมุมกับขอบ Concrete
  • \(\alpha_V\) – มุมระหว่างแรงที่กระทำต่อตัวยึดหรือกลุ่มตัวยึดกับทิศทางตั้งฉากกับขอบอิสระที่พิจารณา
• \(\psi_{re,V} = 1.00\) – พารามิเตอร์ที่คำนึงถึงผลของการแตกร้าวของเปลือก โดยสมมติว่าไม่มีเหล็กเสริมขอบหรือเหล็กปลอก
• \(\psi_{ec,V} = \frac{1}{1 + \frac{2e_V}{3c_1}} \leq 1\) – ตัวประกอบปรับแก้สำหรับกลุ่มพุกที่รับแรงเฉือนแบบนอกศูนย์
  • \(e_V\) – ความเยื้องศูนย์ของแรงเฉือน
• \(\gamma_{Rc,V} = 2.5\) – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติที่ขอบของ Concrete ซึ่งสามารถแก้ไขได้ในการตั้งค่าโครงการ

ปฏิสัมพันธ์ระหว่างแรงดึงและแรงเฉือนในเหล็ก 

ปฏิสัมพันธ์ระหว่างแรงดึงและแรงเฉือนสำหรับ ตัวยึดติดตั้งภายหลัง จะพิจารณาแยกกันสำหรับรูปแบบการวิบัติของเหล็กและ Concrete การตรวจสอบปฏิสัมพันธ์ในเหล็กดำเนินการตามมาตรฐาน JGJ 145-2013 – 6.1.28 โดยตรวจสอบปฏิสัมพันธ์ในเหล็กสำหรับพุกแต่ละตัวแยกกัน

\[ \left ( \frac{N_{sd}}{N_{Rd,s}} \right )^2 + \left ( \frac{V_{sd}}{V_{Rd,s}} \right )^2 \le 1.0 \]

ปฏิสัมพันธ์ระหว่างแรงดึงและแรงเฉือนใน Concrete

 การตรวจสอบปฏิสัมพันธ์ใน Concrete ดำเนินการตามมาตรฐาน JGJ 145-2013 – 6.1.29.

\[ \left ( \frac{N_{sd}}{N_{Rd,i}} \right )^{1.5} + \left ( \frac{V_{sd}}{V_{Rd,i}} \right )^{1.5} \le 1.0 \]

ให้ใช้ค่าสูงสุดของ \(N_{Ed} / N_{Rd,i} \) และ \(V_{Ed} / V_{Rd,i} \) สำหรับรูปแบบการวิบัติต่างๆ โปรดทราบว่าค่าของ \(N_{Ed}\) และ \(N_{Rd,i}\) มักเป็นของกลุ่มพุก

พุกแบบมีระยะยื่น

พุกแบบมีระยะยื่นได้รับการออกแบบเป็นองค์อาคารแท่งที่รับแรงเฉือน โมเมนต์ดัด และแรงอัดหรือแรงดึง แรงภายในเหล่านี้ถูกกำหนดโดยแบบจำลองวิธี Finite Element พุกถูกยึดทั้งสองด้าน ด้านหนึ่งอยู่ที่ระยะ 0.5×d ต่ำกว่าระดับ Concrete และอีกด้านอยู่ที่กึ่งกลางความหนาของแผ่น ความยาวโก่งเดาะสมมติอย่างปลอดภัยเป็นสองเท่าของความยาวองค์อาคารแท่ง ใช้โมดูลัสหน้าตัดพลาสติก องค์อาคารแท่งได้รับการออกแบบตามมาตรฐาน GB 50017-2017 แรงเฉือนอาจลดกำลังครากของเหล็ก แต่ความยาวต่ำสุดของพุกเพื่อให้พอดีกับน็อตใต้แผ่นฐานทำให้มั่นใจได้ว่าพุกจะวิบัติในการดัดก่อนที่แรงเฉือนจะถึงครึ่งหนึ่งของความต้านทานแรงเฉือน ดังนั้นจึงไม่จำเป็นต้องลดค่า สมมติให้มีปฏิสัมพันธ์เชิงเส้นระหว่างโมเมนต์ดัดและกำลังอัดหรือแรงดึง

ความต้านทานแรงเฉือน (JGJ 145-2013 – 6.1.14):

\[ V_{Rd,s} = \frac{V_{Rk,s}}{\gamma_{Rs,V}} \]

\[ V_{Rk,s} = 0.5 \cdot f_{yk} \cdot A_s \]

โดยที่:

• \(f_{yk}\) – กำลังครากของสลักยึด 
• \(A_s\) – พื้นที่หน้าตัดรับแรงดึง 
• \(\gamma_{Rs,V} = 1.3\) – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติของเหล็กในแรงเฉือน ซึ่งสามารถแก้ไขได้ในการตั้งค่าโครงการ

ความต้านทานแรงดึง (JGJ 145-213 – 6.2.1):

\[N_{Rd,s} = \frac{N_{Rk,s}}{\gamma_{Rs,N}}\]

\[N_{Rk,s}=f_{yk}\cdot A_s\]

โดยที่:

• \(N_{Rk,s}\) – ความต้านทานลักษณะเฉพาะของตัวยึดในกรณีการวิบัติของเหล็ก
• \(\gamma_{Rs,N} = 1.3\) – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติของเหล็กในแรงดึง ซึ่งสามารถแก้ไขได้ในการตั้งค่าโครงการ
• \(f_{yk}\) – กำลังครากลักษณะเฉพาะของสลักยึด
• \(A_s\) – พื้นที่หน้าตัดรับแรงดึงของพุก

ความต้านทานแรงอัด (GB 50017-2017 – 7.2.1):

\[ N_{c,Rd,s} = \frac{\varphi \cdot A_s \cdot f_{yk}}{\gamma_{Rs,N}} \]

โดยที่:

• \( \varphi = \frac{1}{2 \cdot \lambda_n^2} \cdot \left[ (\alpha_2 + \alpha_3 \cdot \lambda_n + \lambda_n^2) - \sqrt{(\alpha_2 + \alpha_3 \cdot \lambda_n + \lambda_n^2)^2 - 4 \cdot \lambda_n^2} \right]\) – ตัวประกอบลดการโก่งเดาะ (GB 50017-2017 – D.0.5)
• \(  \alpha_1 = 0.73 \) – สัมประสิทธิ์สำหรับประเภท c (GB 50017-2017 – Table D.0.5)
• \(  \alpha_2 \)  – สัมประสิทธิ์สำหรับประเภท c, \(\alpha_2 = 0.906\) สำหรับ \(\lambda_n \le 1.05\) และ \(\alpha_2 = 1.216\) สำหรับ \(\lambda_n > 1.05\) (GB 50017-2017 – Table D.0.5)
• \(  \alpha_3 \)  – สัมประสิทธิ์สำหรับประเภท c, สัมประสิทธิ์สำหรับประเภท c, \(\alpha_3 = 0.595\) สำหรับ \(\lambda_n \le 1.05\) และ \(\alpha_3 = 0.302\) สำหรับ \(\lambda_n > 1.05\) (GB 50017-2017 – Table D.0.5)
• \(\lambda_n = \frac{\lambda}{\pi} \cdot \sqrt{\frac{E}{f_{yk}}} \) – ความชะลูดสัมพัทธ์ (GB 50017-2017 – Equation (D.0.5-2))
• \(\lambda = \frac{l_{cr}}{i}\) – ความชะลูดของสลักยึด (GB 50017-2017 – Equation (7.2.2-1))
• \(l_{cr} = 2 \cdot l_0\) – ความยาวโก่งเดาะ (สมมติอย่างปลอดภัยว่าสลักยึดถูกยึดแน่นใน Concrete และสามารถหมุนได้อย่างอิสระที่แผ่นฐาน)
• \(l_0 = 0.5 \cdot d + t_g + \frac{t_p}{2}\) – ความยาวของแขนโมเมนต์
• \(d\) – เส้นผ่านศูนย์กลางพุก
• \( t_g \) – ความสูงของช่องว่าง
• \(t_p\) – ความหนาของแผ่นฐาน
• \(i = \sqrt{\frac{I}{A_s}}\) – รัศมีไจเรชันของสลักยึด
• \(I = \frac{\pi \cdot d_s^4}{64}\) – โมเมนต์ความเฉื่อยของสลัก
• \(d_s = \sqrt{4 \cdot A_s / \pi}\) – เส้นผ่านศูนย์กลางที่ลดลงเนื่องจากเกลียว
• \(A_s\) – พื้นที่พุกที่ลดลงเนื่องจากเกลียว
• \(f_{yk}\) – กำลังครากของพุก
• \(E\) – โมดูลัสยืดหยุ่น
• \(\gamma_{Rs,N} = 1.30\) – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติของเหล็กในแรงดึง ซึ่งสามารถแก้ไขได้ในการตั้งค่าโครงการ

ความต้านทานโมเมนต์ดัด (JGJ 145-2013 – 6.1.26):

\[ M_{Rd,s} = \frac{M_{Rk,s}}{\gamma_{Rs,V}} \]

\[ M_{Rk,s} = 1.2 \cdot W_{el} \cdot f_{yk} \]

• \( W_{el}= \frac{\pi d_s^3}{32} \) – โมดูลัสหน้าตัดยืดหยุ่นของสลัก
• f_yk – กำลังครากของสลัก
• γ_Rs,V =1.3 – ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการวิบัติของเหล็กในแรงเฉือน ซึ่งสามารถแก้ไขได้ในการตั้งค่าโครงการ

อัตราการใช้งานเหล็กพุก

\[ \frac{N_{sd}}{N_{Rd,s}} + \frac{M_{sd}}{M_{Rd,s}} \le 1 \]

โดยที่:

• N_sd – ค่าการออกแบบของแรงดึง (\(N_{sd}\)) หรือแรงอัด (\(N_{c,sd}\))
• N_Rd,s – ความต้านทานการออกแบบแรงดึง (บวก) หรือแรงอัด (เครื่องหมายลบ)
• M_sd – ค่าการออกแบบของโมเมนต์ดัด
• M_Rd,s = M_pl,Rd – ความต้านทานโมเมนต์ดัดการออกแบบ