การตรวจสอบตามมาตรฐานของพุกตามมาตรฐานแคนาดา

แรงในพุกรวมถึงแรงงัดถูกกำหนดโดยการวิเคราะห์ด้วยวิธี Finite Element แต่ความต้านทานจะถูกตรวจสอบโดยใช้บทบัญญัติของมาตรฐาน A23.3 - ภาคผนวก D

แท่งพุกได้รับการออกแบบตาม A23.3-14 – ภาคผนวก D โดยมีการประเมินความต้านทานของสลักพุกดังต่อไปนี้:

• กำลังของเหล็กพุกรับแรงดึง N_sar,
• กำลังการแตกร้าวของ Concrete รับแรงดึง N_cbr,
• กำลังดึงออกของ Concrete N_pr,
• กำลังการแตกด้านข้างของ Concrete N_sbr,
• กำลังของเหล็กพุกรับแรงเฉือน V_sar,
• กำลังการแตกร้าวของ Concrete รับแรงเฉือน V_cbr,
• กำลังการงัดออกของ Concrete รับแรงเฉือน V_cpr.

ผู้ใช้สามารถเลือกสภาพของ Concrete ได้ว่าเป็นแบบแตกร้าวหรือไม่แตกร้าว ประเภทของพุก (cast-in-place แบบหัวที่มีแผ่นรองกลมหรือสี่เหลี่ยม, พุกตรง) จะถูกเลือกโดยผู้ใช้ โดยกำลังดึงออกและกำลังการแตกด้านข้างจะถูกตรวจสอบในซอฟต์แวร์เฉพาะสำหรับพุกแบบหัวเท่านั้น

การตรวจสอบพุกที่รับแรงดึงต่อไปนี้ไม่ได้ดำเนินการและควรตรวจสอบโดยใช้ข้อมูลในข้อกำหนดทางเทคนิคของผลิตภัณฑ์ที่เกี่ยวข้อง (อ้างอิงจากค่าเปอร์เซ็นไทล์ที่ 5 ของการทดสอบ):

• การวิบัติแบบดึงออกของตัวยึด (สำหรับพุกติดตั้งภายหลังแบบกลไก) – CSA A23.3-14: D.6.3,
• กำลังแรงยึดเหนี่ยวของพุกกาว (สำหรับพุกติดตั้งภายหลังแบบยึดติด) – CSA A23.3-14: D.6.5.

พุกต้องเป็นไปตามระยะขอบ ระยะห่าง และความหนาที่กำหนดเพื่อป้องกัน การวิบัติแบบแตกแยก ตามที่กำหนดใน CSA A23.3-14: D.9.

ความต้านทานของเหล็กพุกรับแรงดึง

กำลังของเหล็กพุกรับแรงดึงถูกกำหนดตาม CSA A23.3-14 – D.6.1 ดังนี้

N_sar = A_se,N ϕ_s f_uta R

โดยที่:

• ϕ_s = 0.85 – ตัวประกอบความต้านทานวัสดุฝังเหล็กสำหรับเหล็กเสริม
• A_se,N – พื้นที่หน้าตัดประสิทธิผลของพุกรับแรงดึง
• f_uta ≤ min (860 MPa, 1.9 f_ya) – กำลังดึงที่กำหนดของเหล็กพุก
• f_ya – กำลังครากที่กำหนดของเหล็กพุก
• R = 0.8 – ตัวประกอบปรับแก้ความต้านทานตามที่กำหนดใน CSA A23.3.-14 – D.5.3

ความต้านทานการแตกร้าวของ Concrete รับแรงดึง

กำลังการแตกร้าวของ Concrete ได้รับการออกแบบตามวิธี Concrete Capacity Design (CCD) ใน CSA A23.3-14 – D.6.2 ในวิธี CCD กรวย Concrete ถือว่าก่อตัวที่มุมประมาณ 34° (ความชัน 1 แนวตั้งต่อ 1.5 แนวนอน) เพื่อความเรียบง่าย กรวยถือว่าเป็นรูปสี่เหลี่ยมแทนที่จะเป็นวงกลมในแผนผัง ความเค้นการแตกร้าวของ Concrete ในวิธี CCD ถือว่าลดลงเมื่อขนาดของพื้นผิวการแตกร้าวเพิ่มขึ้น

\[ N_{cbrg} = \frac{A_{Nc}}{A_{Nco}} \psi_{ed,N} \psi_{ec,N} \psi_{c,N} N_{br} \]

โดยที่:

• A_Nc – พื้นที่กรวยการแตกร้าวของ Concrete สำหรับกลุ่มพุกที่รับแรงดึงซึ่งก่อให้เกิดกรวย Concrete ร่วมกัน
• A_Nco = 9 h_ef² – พื้นที่กรวยการแตกร้าวของ Concrete สำหรับพุกเดี่ยวที่ไม่ได้รับอิทธิพลจากขอบ Concrete
• \( \psi_{ed,N} = \min \left ( 0.7+\frac{0.3 c_{a,min}}{1.5 h_{ef}}, \, 1 \right ) \)– ตัวประกอบปรับแก้สำหรับระยะขอบ
• c_a,min – ระยะที่น้อยที่สุดจากพุกถึงขอบ
• h_ef – ความลึกของการฝัง; ตาม A23.3-14 – D.6.2.3 ความลึกการฝังประสิทธิผล h_ef จะลดลงเป็น \( h_{ef} = \max \left ( \frac{c_{a,max}}{1.5}, \, \frac{s}{3} \right ) \) หากพุกอยู่ห่างจากขอบสามด้านหรือมากกว่าน้อยกว่า 1.5 h_ef
• \( \psi_{ec,N} = \frac{1}{1+\frac{2e'_N}{3 h_{ef}}} \) – ตัวประกอบปรับแก้สำหรับกลุ่มพุกที่รับแรงนอกศูนย์
• e'_N – ความเยื้องศูนย์ของแรงดึงเทียบกับจุดศูนย์ถ่วงของพุกที่รับแรงดึงและก่อให้เกิดกรวย Concrete ร่วมกัน
• Ψ_c,N – ตัวประกอบปรับแก้สำหรับสภาพ Concrete; Ψ_c,N = 1 สำหรับ Concrete แตกร้าว, Ψ_c,N = 1.25 สำหรับ Concrete ไม่แตกร้าว
• \( N_{br} = k_c \phi_c \lambda_a \sqrt{f'_c} h_{ef}^{1.5} R \) – กำลังการแตกร้าวพื้นฐานของ Concrete สำหรับพุกเดี่ยวรับแรงดึงใน Concrete แตกร้าว; สำหรับพุกหัวแบบ cast-in-place และ 275 mm ≤ h_ef ≤ 625 mm, \( N_{br} = 3.9 \phi_c \lambda_a \sqrt{f'_c} h_{ef}^{5/3} R \)
• ϕ_c=0.65 – ตัวประกอบความต้านทานสำหรับ Concrete
• k_c=10 สำหรับพุกแบบ cast-in-place
• s – ระยะห่างระหว่างพุก
• c_a,max – ระยะสูงสุดจากพุกถึงหนึ่งในสามขอบที่ใกล้ที่สุด
• λ^a = 1 – ตัวประกอบปรับแก้สำหรับ Concrete น้ำหนักเบา
• f'_c – กำลังอัดของ Concrete [MPa]
• R = 1 – ตัวประกอบปรับแก้ความต้านทานตามที่กำหนดใน CSA A23.3 – D.5.3

ตาม A23.3-14 – D.6.2.8 ในกรณีของพุกแบบหัว พื้นที่ผิวฉายภาพ A_Nc ถูกกำหนดจากเส้นรอบวงประสิทธิผลของแผ่นรอง ซึ่งเป็นค่าที่น้อยกว่าระหว่าง d_a + 2 t_wp หรือ d_wp โดยที่:

• d_a – เส้นผ่านศูนย์กลางพุก
• d_wp – เส้นผ่านศูนย์กลางหรือขนาดขอบของแผ่นรอง
• t_wp – ความหนาของแผ่นรอง

กลุ่มพุกจะถูกตรวจสอบเทียบกับผลรวมของแรงดึงในพุกที่รับแรงดึงและก่อให้เกิดกรวย Concrete ร่วมกัน

พื้นที่กรวยการแตกร้าวของ Concrete สำหรับกลุ่มพุกที่รับแรงดึงซึ่งก่อให้เกิดกรวย Concrete ร่วมกัน A_c,N แสดงด้วยเส้นประสีแดง

ตาม CSA A23.3-14 – D.6.2.9 ในกรณีที่เหล็กเสริมพุกได้รับการพัฒนาตามข้อ 12 ของ A23.3-14 ทั้งสองด้านของพื้นผิวการแตกร้าว เหล็กเสริมพุกจะถือว่าถ่ายแรงดึง และจะไม่มีการประเมินกำลังการแตกร้าวของ Concrete (สามารถตั้งค่าได้ใน Code setup)

ความต้านทานการดึงออกของ Concrete รับแรงดึง

กำลังดึงออกของ Concrete สำหรับพุกแบบหัวถูกกำหนดใน CSA A23.3-14 – D.6.3 ดังนี้

N_cpr = Ψ_c,P N_pr

โดยที่:

• Ψ_c,P – ตัวประกอบปรับแก้สำหรับสภาพ Concrete; Ψ_c,P = 1.0 สำหรับ Concrete แตกร้าว, Ψ_c,P = 1.4 สำหรับ Concrete ไม่แตกร้าว
• N_pr = 8 A_brg ϕ_c f'_c R สำหรับพุกแบบหัว
• A_brg – พื้นที่รับแรงของหัว Stud หรือสลักพุก
• ϕ_c = 0.65 – ตัวประกอบความต้านทานสำหรับ Concrete
• d_a – เส้นผ่านศูนย์กลางพุก
• f'_c – กำลังอัดของ Concrete
• R = 1 – ตัวประกอบปรับแก้ความต้านทานตามที่กำหนดใน CSA A23.3 – D.5.3

กำลังดึงออกของ Concrete สำหรับพุกประเภทอื่นที่ไม่ใช่แบบหัวจะไม่ถูกประเมินในซอฟต์แวร์และต้องระบุโดยผู้ผลิต

ความต้านทานการแตกด้านข้างของ Concrete

กำลังการแตกด้านข้างของ Concrete สำหรับพุกแบบหัวรับแรงดึงถูกกำหนดใน CSA A23.3-14 – D.6.4 ดังนี้:

\[ N_{sbr} = 13.3 c_{a1} \sqrt{A_{brg}} \phi_c \lambda_a \sqrt{f'_c} R \]

หาก c_a2 สำหรับพุกเดี่ยวที่รับแรงดึงมีค่าน้อยกว่า 3 c_a1 ค่าของ N_sbr จะถูกคูณด้วยตัวประกอบ 0.5 ≤ (1+ c_a2 / c_a1) / 4 ≤ 1

D.6.4.2 กำหนดว่ากลุ่มพุกแบบหัวที่มีการฝังลึกใกล้ขอบ (h_ef > 2.5 c_a1) และระยะห่างระหว่างพุกน้อยกว่า 6 c_a1 มีกำลัง:

\[ N_{sbgr} = \left (1 + \frac{s} {6 c_{a1}} \right ) N_{sbr} \]

ใช้ตัวประกอบลดเพียงตัวเดียวในแต่ละครั้ง

IDEA StatiCa จะตรวจสอบพุกแต่ละตัวอย่างอิสระสำหรับกำลังการแตกด้านข้าง ดังนั้นจึงไม่ถือว่ามีกลุ่มพุกสองตัว แต่จะหารตัวประกอบลดด้วยสอง วิธีนี้ให้ผลลัพธ์เดียวกันหากแรงดึงในพุกแต่ละตัวเท่ากัน และเป็นการสมมติที่ปลอดภัยหากแรงต่างกัน ตัวประกอบลดที่ใช้ใน IDEA StatiCa คือ:

\[ r_c = \min \left \{ \frac{1+\frac{c_{a2}}{c_{a1}}}{4}, \frac{1+\frac{s}{6\cdot c_{a1}}}{2} \right \} \]

\[0.5 \le r_c \le 1.0\]

โดยที่:

• c_a1 – ระยะที่สั้นกว่าจากพุกถึงขอบ
• c_a2 – ระยะที่ยาวกว่า ตั้งฉากกับ c_a1 จากพุกถึงขอบ
• A_brg – พื้นที่รับแรงของหัว Stud หรือสลักพุก
• ϕ_c – ตัวประกอบความต้านทานสำหรับ Concrete ที่แก้ไขได้ใน Code setup
• f'_c – กำลังอัดของ Concrete
• h_ef – ความลึกของการฝัง; ตาม A23.3-14 – D.6.2.3 ความลึกการฝังประสิทธิผล h_ef จะลดลงเป็น \( h_{ef} = \max \left ( \frac{c_{a,max}}{1.5}, \, \frac{s}{3} \right ) \) หากพุกอยู่ห่างจากขอบสามด้านหรือมากกว่าน้อยกว่า 1.5 h_ef
• s – ระยะห่างระหว่างพุก
• R = 1 – ตัวประกอบปรับแก้ความต้านทานตามที่กำหนดใน CSA A23.3 – D.5.3

ความต้านทานของเหล็กพุกรับแรงเฉือน

กำลังของเหล็กรับแรงเฉือนถูกกำหนดตาม A23.3 – D.7.1 ดังนี้

V_sar = A_se,V ϕ_s 0.6 f_uta R

โดยที่:

• ϕ_s = 0.85 – ตัวประกอบความต้านทานวัสดุฝังเหล็กสำหรับเหล็กเสริม
• A_se,V – พื้นที่หน้าตัดประสิทธิผลของพุกรับแรงเฉือน
• f_uta – กำลังดึงที่กำหนดของเหล็กพุก แต่ต้องไม่เกินค่าที่น้อยกว่าระหว่าง 1.9 f_ya หรือ 860 MPa
• R = 0.75 – ตัวประกอบปรับแก้ความต้านทานตามที่กำหนดใน CSA A23.3 – D.5.3

หากเลือกใช้รอยต่อปูน กำลังของเหล็กรับแรงเฉือน V_sa จะถูกคูณด้วย 0.8 (A23.3 –D.7.1.3)

แรงเฉือนบนแขนโมเมนต์ ซึ่งเกิดขึ้นในกรณีของแผ่นฐานที่มีรูขนาดใหญ่เกินและแผ่นรองหรือแผ่นที่เพิ่มไว้ด้านบนของแผ่นฐานเพื่อถ่ายแรงเฉือน จะไม่ถูกพิจารณา

ความต้านทานการแตกร้าวของ Concrete รับแรงเฉือน

กำลังการแตกร้าวของ Concrete สำหรับพุกรับแรงเฉือนได้รับการออกแบบตาม A23.3 –D.7.2 แรงเฉือนที่กระทำบนแผ่นฐานถือว่าถ่ายผ่านพุกที่อยู่ใกล้ขอบมากที่สุดในทิศทางของแรงเฉือน ทิศทางของแรงเฉือนเทียบกับขอบ Concrete ส่งผลต่อกำลังการแตกร้าวของ Concrete ตาม FIB Bulletin 58 – Design of anchorages in concrete – Guide to good practice (2011) หากกรวย Concrete ของพุกทับซ้อนกัน จะก่อให้เกิดกรวย Concrete ร่วมกัน ความเยื้องศูนย์ในแรงเฉือนก็ถูกนำมาพิจารณาด้วย

\[ V_{cbr} = \frac{A_{Vc}}{A_{Vco}} \psi_{ec,V} \psi_{ed,V} \psi_{c,V} \psi_{h,V} \psi_{\alpha,V} V_{br} \]

โดยที่:

• A_Vc – พื้นที่การวิบัติของ Concrete ที่ฉายภาพสำหรับพุกหรือกลุ่มพุก หารด้วยจำนวนพุกในกลุ่มนั้น
• A_Vco = 4.5 c_a1² – พื้นที่การวิบัติของ Concrete ที่ฉายภาพสำหรับพุกหนึ่งตัวเมื่อไม่ถูกจำกัดโดยอิทธิพลของมุม ระยะห่าง หรือความหนาของชิ้นส่วน
• \( \psi_{ec,V} = \frac{1}{1+ \frac{2 e'_V}{3c_{a1}}} \) – ตัวประกอบปรับแก้สำหรับกลุ่มพุกที่รับแรงเฉือนนอกศูนย์
• \( \psi_{ed,V} = 0.7 + 0.3 \frac{c_{a2}}{1.5 c_{a1}}\le1.0 \)– ตัวประกอบปรับแก้สำหรับผลของขอบ
• Ψ_c,V – ตัวประกอบปรับแก้สำหรับสภาพ Concrete; Ψ_c,V = 1.0 สำหรับ Concrete แตกร้าว, Ψ_c,V = 1.4 สำหรับ Concrete ไม่แตกร้าว
• \( \psi_{h,V}=\sqrt{\frac{1.5c_{a1}}{h_a}} \ge 1 \)– ตัวประกอบปรับแก้สำหรับพุกที่อยู่ในชิ้นส่วน Concrete ที่ h_a < 1.5 c_a1
• \( \psi_{\alpha,V} = \sqrt{\frac{1}{(\cos \alpha_V)^2+(0.5\sin \alpha_V)^2}} \) – ตัวประกอบปรับแก้สำหรับพุกที่รับแรงในมุมกับขอบ Concrete (FIB Bulletin 58 – Design of anchorages in concrete – Guide to good practice, 2011)
• h_a – ความสูงของพื้นผิวการวิบัติด้านข้าง Concrete
• \( V_{br}=\min⁡ \left(0.58 \left (\frac{l_e}{d_a} \right )^{0.2} \sqrt{d_a} \phi_c \lambda_a \sqrt{f'_c} c_{a1}^{1.5} R, \, 3.75 \lambda_a \phi_c \sqrt{f'_c} c_{a1}^{1.5} R \right ) \)
• l_e = h_ef ≤ 8 d_a – ความยาวรับแรงของพุกในแรงเฉือน
• d_a – เส้นผ่านศูนย์กลางพุก
• f'_c – กำลังอัดของ Concrete
• c_a1 – ระยะขอบในทิศทางของแรง; ตาม Cl. 17.5.2.4 สำหรับชิ้นส่วนแคบ c_2,max < 1.5 c₁ ที่ถือว่าบางด้วย h_a < 1.5 c₁ จะใช้ c'₁ แทน c₁ ในสมการก่อนหน้า; ค่าลด c'₁ = max (c_2,max / 1.5, h_a / 1.5, s_c,max / 3)
• c_a2 – ระยะขอบในทิศทางตั้งฉากกับแรง
• c_2,max – ระยะขอบสูงสุดในทิศทางตั้งฉากกับแรง
• s_c,max – ระยะห่างสูงสุดในทิศทางตั้งฉากกับแรงเฉือน ระหว่างพุกภายในกลุ่ม
• ϕ_c = 0.65 – ตัวประกอบความต้านทานสำหรับ Concrete
• R = 1 – ตัวประกอบปรับแก้ความต้านทานตามที่กำหนดใน CSA A23.3 – D.5.3

หากระยะขอบทั้งสอง c_a2 ≤ 1.5c_a1 และ h_a ≤ 1.5 c_a1, \( c_{a1} = \max \left ( \frac{c_{a2}}{1.5}, \, \frac{h_a}{1.5}, \, \frac{s}{3} \right ) \) โดยที่ s คือระยะห่างสูงสุดในทิศทางตั้งฉากกับแรงเฉือน ระหว่างพุกภายในกลุ่ม

ตาม A23.3-14 – D.7.2.9 ในกรณีที่เหล็กเสริมพุกได้รับการพัฒนาตาม A23.3-14 – ข้อ 12 ทั้งสองด้านของพื้นผิวการแตกร้าว เหล็กเสริมพุกจะถือว่าถ่ายแรงเฉือน และจะไม่มีการประเมินกำลังการแตกร้าวของ Concrete

ความต้านทานการงัดออกของ Concrete สำหรับพุกรับแรงเฉือน

กำลังการงัดออกของ Concrete ได้รับการออกแบบตาม A23.3 – D.7.3

V_cpr = k_cp N_cpr

โดยที่:

• k_cp = 1.0 สำหรับ h_ef < 65 mm, k_cp = 2.0 สำหรับ h_ef ≥ 65 mm
• N_cpr – กำลังการแตกร้าวของ Concrete – พุกทั้งหมดถือว่ารับแรงดึง

ตาม CSA A23.3-14 – D.6.2.9 ในกรณีที่เหล็กเสริมพุกได้รับการพัฒนาตามข้อ 12 ของ A23.3-14 ทั้งสองด้านของพื้นผิวการแตกร้าว เหล็กเสริมพุกจะถือว่าถ่ายแรงดึง และจะไม่มีการประเมินกำลังการแตกร้าวของ Concrete (สามารถตั้งค่าได้ใน Code setup)

ปฏิสัมพันธ์ของแรงดึงและแรงเฉือน

ปฏิสัมพันธ์ของแรงดึงและแรงเฉือนได้รับการประเมินตาม A23.3 – Figure D.18

\[ \left ( \frac{N_f}{N_r} \right )^{5/3}+\left ( \frac{V_f}{V_r} \right )^{5/3} \le 1.0 \]

โดยที่:

• N_f และ V_f – แรงการออกแบบที่กระทำบนพุก
• N_r และ V_r – ค่าการออกแบบกำลังต่ำสุดที่กำหนดจากรูปแบบการวิบัติที่เหมาะสมทั้งหมด

พุกแบบมีระยะยื่น

พุกแบบมีระยะยื่นได้รับการออกแบบเป็นองค์อาคารแท่งที่รับแรงเฉือน โมเมนต์ดัด และแรงอัดหรือแรงดึง แรงภายในเหล่านี้ถูกกำหนดโดยแบบจำลองวิธี Finite Element พุกถูกยึดทั้งสองด้าน ด้านหนึ่งอยู่ที่ 0.5×d ใต้ระดับ Concrete อีกด้านอยู่ตรงกลางความหนาของแผ่น ความยาวการโก่งเดาะถูกสมมติอย่างอนุรักษ์นิยมเป็นสองเท่าของความยาวองค์อาคารแท่ง ใช้โมดูลัสหน้าตัดพลาสติก องค์อาคารแท่งได้รับการออกแบบตาม S16-14 ปฏิสัมพันธ์ของแรงเฉือนถูกละเว้นเนื่องจากความยาวขั้นต่ำของพุกเพื่อให้น็อตพอดีใต้แผ่นฐานทำให้พุกวิบัติในการดัดก่อนที่แรงเฉือนจะถึงครึ่งหนึ่งของความต้านทานแรงเฉือน และปฏิสัมพันธ์ของแรงเฉือนมีค่าน้อยมาก (ไม่เกิน 7%) ปฏิสัมพันธ์ของโมเมนต์ดัดและแรงอัดหรือแรงดึงถูกสมมติอย่างอนุรักษ์นิยมเป็นเชิงเส้น ไม่คำนึงถึงผลอันดับสอง

ความต้านทานแรงเฉือน (CSA S16-14 – 13.4.4):

V_r = ϕ ∙ 0.66 ∙ A_v ∙ F_y

• A_v = 0.844 ∙ A_s – พื้นที่รับแรงเฉือน
• A_s – พื้นที่สลักที่ลดลงเนื่องจากเกลียว
• F_y – กำลังครากของสลัก
• ϕ – ตัวประกอบความต้านทาน ค่าที่แนะนำคือ 0.9

ความต้านทานแรงดึง (CSA S16-14 – 13.2)

T_r = ϕ ∙ A_s ∙ F_y

ความต้านทานแรงอัด (CSA S16-14 – 13.3.1)

\[ C_r = \frac{\phi A_s F_y}{\left (1+\lambda^{2n}\right )^{\frac{1}{n}}} \]

• \( \lambda = \sqrt{\frac{F_y}{F_e}} \) – ความชะลูดของสลักพุก
• \( F_e = \frac{\pi^2 E}{\left (\frac{KL}{r}\right )^2} \) – ความเค้นการโก่งเดาะแบบยืดหยุ่น
• KL = 2 ∙ l – ความยาวการโก่งเดาะ
• l – ความยาวขององค์อาคารสลัก เท่ากับครึ่งหนึ่งของความหนาแผ่นฐาน บวกช่องว่าง บวกครึ่งหนึ่งของเส้นผ่านศูนย์กลางสลัก
• \( r = \sqrt{\frac{I}{A_s}} \) – รัศมีไจเรชันของสลักพุก
• \( I=\frac{\pi d_s^4}{64} \)– โมเมนต์ความเฉื่อยของสลัก
• n = 1.34 – พารามิเตอร์สำหรับความต้านทานแรงอัด

ความต้านทานโมเมนต์ดัด(CSA S16-14 – 13.5):

M_r = ϕ ∙ Z ∙ F_y

Z = d_s³ / 6 – โมดูลัสหน้าตัดพลาสติกของสลัก

ปฏิสัมพันธ์เชิงเส้น:

\( \frac{N}{C_r}+\frac{M}{M_r} \le 1 \) ... สำหรับแรงปกติแบบอัด

\( \frac{N}{T_r}+\frac{M}{M_r} \le 1 \) ... สำหรับแรงปกติแบบดึง

• N – แรงแบบมีตัวประกอบที่เป็นแรงดึง (บวก) หรือแรงอัด (ลบ)
• C_r – ความต้านทานแรงอัด (เครื่องหมายลบ) แบบมีตัวประกอบ
• T_r – ความต้านทานแรงดึง (เครื่องหมายบวก) แบบมีตัวประกอบ
• M – โมเมนต์ดัดแบบมีตัวประกอบ
• M_r – ความต้านทานโมเมนต์แบบมีตัวประกอบ

รายละเอียดการออกแบบ

ระยะห่างระหว่างพุกควรมากกว่าสี่เท่าของเส้นผ่านศูนย์กลางพุก ตาม A23.3-14 – D.9.2

ระยะขอบถึงแผ่นเหล็กเป็นไปตามกฎของสลัก กล่าวคือ ตาม S16-14 – 22.3 จะตรวจสอบระยะขอบขั้นต่ำ (1.25 d – แก้ไขได้ใน Code setup)