การเชื่อมต่อต้องได้รับการออกแบบเพื่อถ่ายแรงดึงที่เกิดจากผลอันดับสอง – เสาถูกถอดออกและพื้นทำหน้าที่เป็นเมมเบรน
จุดรองรับ
วิเคราะห์เฉพาะชิ้นส่วนเดียวและชิ้นส่วนอื่นทั้งหมดถูกยึดที่ปลาย ควรใช้เฉพาะแรงตามแนวแกนกับชิ้นส่วนที่วิเคราะห์ ดังนั้นประเภทแบบจำลองจึงถูกกำหนดเป็น N-Vy-Vz (โมเมนต์ดัดและการบิดถูกจำกัด)
การโหลด
แรงตามแนวแกนที่กระทำต่อชิ้นส่วนที่วิเคราะห์ควรกำหนดตาม EN 1993-1-7, ข้อ A.5.1:
สำหรับการยึดภายใน:
\[T_i=0.8(g_k+\psi q_k) s L \ge 75 \textrm{ kN} \]
สำหรับการยึดรอบขอบ:
\[T_p=0.4(g_k+\psi q_k) s L \ge 75 \textrm{ kN} \]
โดยที่:
- \(g_k\) – น้ำหนักบรรทุกคงที่ลักษณะเฉพาะ
- \(q_k\) – น้ำหนักบรรทุกจรลักษณะเฉพาะ
- \(s\) – ระยะห่างของการยึด
- \(L\) – ช่วงของการยึด
- \(\psi\) – ตัวประกอบที่เกี่ยวข้องในนิพจน์สำหรับการรวมผลของแรงกระทำสำหรับสถานการณ์การออกแบบอุบัติเหตุ (เช่น \(\psi_1\) หรือ \(\psi_2\) ตามนิพจน์ (6.11b) ของ EN 1990)
แบบจำลองวัสดุและการตรวจสอบ
ตาม SCI P358: Joints in steel construction: Simple Joints to Eurocode 3 – ภาคผนวก A ตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วนสำหรับการยึดแนวนอนถูกนำมาใช้ คือ \(\gamma_{Mu}\) โดยมีค่าเริ่มต้น 1.1 ซึ่งสามารถแก้ไขได้ใน Code setup ตัวประกอบความปลอดภัยนี้ใช้สำหรับแผ่นเหล็ก สลักเกลียว และรอยเชื่อมในการวิเคราะห์การยึดแนวนอน
คาดว่าจะมีแรงและการเสียรูปสูงสุด และการออกแบบแผ่นเหล็กอ้างอิงจากความแข็งแรงสูงสุดของแผ่นเหล็ก \(f_u\) นั่นคือเหตุผลที่แบบจำลองวัสดุสำหรับการวิเคราะห์ด้วยวิธี Finite Element มีพฤติกรรมแบบยืดหยุ่นจนถึง \(f_u / \gamma_{Mu}\) ความชันของสาขาพลาสติกคือโมดูลัสความยืดหยุ่นของยัง \(E/1000\) การตรวจสอบดำเนินการที่ขีดจำกัดความเครียดพลาสติก 5%
ความต้านทานของสลักเกลียวและรอยเชื่อมคำนวณด้วย \(\gamma_{Mu}\) แทน \(\gamma_{M2}\) เมื่อใช้ค่าเริ่มต้นของตัวประกอบความปลอดภัยบางส่วน ความต้านทานแรงจะสูงกว่าประมาณ 14% เมื่อเทียบกับ ULS
สลักเกลียวอัดแรงล่วงหน้าถูกสมมติว่าเกิดการลื่นไถลและถูกตรวจสอบเป็นสลักเกลียวธรรมดาแบบขันแน่น
เอกสารอ้างอิง
EN 1993-1-7: Eurocode 1 – Actions on structures – Part 1-7: General actions – Accidental actions, CEN, 2006.
SCI P358: Joints in steel construction: Simple Joints to Eurocode 3