แรงเฉือน

เมื่อพิจารณาถึงการวิบัติแบบเปราะ การตรวจสอบแรงเฉือนเป็นหนึ่งในการตรวจสอบที่สำคัญของหน้าตัดคอนกรีตเสริมเหล็ก

ขั้นตอนการคำนวณ

การคำนวณความต้านทานแรงเฉือนประกอบด้วยหลายส่วนพื้นฐาน ขั้นแรกควรวิเคราะห์ว่ามีรอยแตกร้าวเนื่องจากการดัดเกิดขึ้นหรือไม่ที่ตำแหน่งที่ตรวจสอบ หากมี ให้ใช้การคำนวณตาม EN 1992-1-1 [2] ข้อ 6.2.2 (1) มิฉะนั้น ให้พิจารณาว่าเป็นคอนกรีตล้วน/คอนกรีตไม่เสริมเหล็กหรือคอนกรีตที่มีเหล็กเสริมน้อย แล้วดำเนินการตาม EN 1992-1-1 ข้อ 12.6.3

สำหรับคอนกรีตเสริมเหล็กที่ไม่มีรอยแตกร้าว (ไม่มีเหล็กเสริมรับแรงเฉือน) ให้ตรวจสอบตาม EN 1992-1-1 ข้อ 6.2.2 (2) สำหรับชิ้นส่วนที่ต้องการเหล็กเสริมรับแรงเฉือน ให้ตรวจสอบตามข้อ 6.2.3 [2]

\[ \textsf{\textit{\footnotesize{\qquad Process diagram for shear check.}}}\]

ความต้านทานแรงเฉือนของชิ้นส่วนที่ไม่มีเหล็กเสริมรับแรงเฉือน

ความต้านทานแรงเฉือนของชิ้นส่วนในบริเวณการดัดที่มีรอยแตกร้าว (ข้อ 6.2.2 (1) [2])

ความต้านทานแรงเฉือนของชิ้นส่วนคอนกรีตเสริมเหล็กที่ไม่มีเหล็กเสริมรับแรงเฉือนและรับโมเมนต์ดัดกำหนดโดย:

 \[{{V}_{Rd,cm}}=~{{C}_{Rd.c}}k~{{\left( 100~{{\varrho }_{l}}{{f}_{ck}} \right)}^{{}^{1}/{}_{3}}}~{{b}_{w}}d\]

ซึ่งได้มาจากการทดสอบบนคานธรรมดาจำนวนหนึ่งในกรณีที่วิบัติด้วยแรงเฉือน เนื่องจากความต้านทานข้างต้นอาจเป็นศูนย์สำหรับชิ้นส่วนที่ไม่มีเหล็กเสริมตามยาว (r_l) จึงได้มีการกำหนดสมการสำหรับชิ้นส่วนที่มีเหล็กเสริมน้อย เนื่องจากความต้านทานข้างต้นอาจเป็นศูนย์สำหรับชิ้นส่วนที่ไม่มีเหล็กเสริมตามยาว (r_l) สำหรับชิ้นส่วนที่มีเหล็กเสริมน้อยจึงกำหนดโดยสมการ

\[{{V}_{Rd,c}}\ge ~{{\upsilon }_{min}}{{b}_{w}}d\]

สำหรับความต้านทานแรงเฉือนที่มีอิทธิพลของแรงตามแนวแกนกำหนดโดยสมการ

\[{{V}_{Rd,cn}}=~{{k}_{1}}{{\sigma }_{cp}}~{{b}_{w}}d\]

ความต้านทานแรงเฉือนในรูปแบบสมบูรณ์ซึ่งสอดคล้องกับ EN 1992-1-1 ข้อ 6.2.2 (1)

\[{{V}_{Rd,c}}=~\left[ {{C}_{Rd.c}}k~{{\left( 100~{{\varrho }_{l}}{{f}_{ck}} \right)}^{{}^{1}/{}_{3}}}+{{k}_{1}}{{\sigma }_{cp}} \right]~{{b}_{w}}d\]

โดยมีค่าต่ำสุดเท่ากับ

\[{{V}_{Rd,c}}=~\left( {{\upsilon }_{min}}+{{k}_{1}}{{\sigma }_{cp}} \right){{b}_{w}}d\]

โดยที่  

C_Rd,c    = 0,18 / γ_c,

k          ตัวประกอบความสูงหน้าตัด 

\[k=1+\sqrt{\frac{200}{d}}<2,0\]

ρ₁      อัตราส่วนเหล็กเสริมตามยาว

\[{{\varrho }_{l}}=\frac{{{A}_{sl}}}{{{b}_{w}}d}\le 0,02\]

f_ck        กำลังอัดลักษณะเฉพาะของคอนกรีตทรงกระบอกที่อายุ 28 วัน

k₁         = 0,15

σ_cp       = N_Ed / A_c < 0,2 f_cd  v MPa

b_w        ความกว้างน้อยที่สุดของหน้าตัดในบริเวณรับแรงดึง

d          ความลึกประสิทธิผลของหน้าตัด

υ_min      กำลังต้านทานแรงเฉือนเทียบเท่าต่ำสุด υ_min = 0.035 k^3/2 fck^1/2

ความต้านทานแรงเฉือนของชิ้นส่วนในบริเวณการดัดที่ไม่มีรอยแตกร้าว (ข้อ 6.2.2 (2) [2])

ความต้านทานแรงเฉือนของชิ้นส่วนในบริเวณการดัดที่ไม่มีรอยแตกร้าวสามารถหาได้จากวงกลม Mohr โดยแทนค่าในสมการ

\[{{\sigma }_{1,2}}=\frac{{{\sigma }_{x}}+{{\sigma }_{y}}}{2}\pm \sqrt{{{\left( \frac{{{\sigma }_{x}}-{{\sigma }_{y}}}{2} \right)}^{2}}+\tau _{z}^{2}}\]

แทน σ_x = σ_cp a τ_z = V_Rd,c S / (I b_w) และหาค่า V_Rd,c จะได้สมการที่สอดคล้องกับสูตรใน EN 1992-1-1 ข้อ 6.2.2 (2)

โดยที่  

I           คือโมเมนต์อินเนอร์เชียอันดับสอง

b_w        คือความกว้างของหน้าตัดที่แกนเซนทรอยด์

S          คือโมเมนต์อันดับหนึ่งของพื้นที่เหนือและรอบแกนเซนทรอยด์

f_ctd        ค่าการออกแบบกำลังดึงตามแนวแกนของคอนกรีต หน่วย MPa

 s_cp       คือความเค้นอัดของคอนกรีตที่แกนเซนทรอยด์เนื่องจากแรงกระทำและ/หรือการอัดแรง

a_l         ตัวประกอบความยาวถ่ายแรง โดยทั่วไปเท่ากับ 1,0

ในส่วนที่เกี่ยวข้องกับข้างต้น ควรสังเกตว่าในบริเวณที่ไม่มีรอยแตกร้าวจากการดัด ความต้านทาน V_Rd ,c อาจสูงกว่าในบริเวณที่มีรอยแตกร้าวตามข้อ 6.2.2 (1) [2] อย่างมีนัยสำคัญ รูปด้านล่างแสดงให้เห็นอย่างชัดเจนว่าแม้แรงเฉือนจะถูกตรวจสอบที่ค่าสูงสุด (ซึ่งไม่ก่อให้เกิดรอยแตกร้าว) ก็ไม่จำเป็นต้องรับประกันว่าจะสามารถถ่ายแรงได้ตลอดความยาวคานทั้งหมด ทั้งนี้เนื่องจากการเปลี่ยนแปลงวิธีการคำนวณความต้านทานแรงเฉือนของคอนกรีต เพื่อความปลอดภัย แน่นอนว่าสามารถพิจารณาความต้านทานแรงเฉือนตามข้อ 6.2.2 (1) [2] ได้เช่นกันในบริเวณที่จะไม่เกิดรอยแตกร้าว

\[ \textsf{\textit{\footnotesize{\qquad Shear resistance comparison before and after the cracks occurred.}}}\]

สำหรับการแสดงออกของ V_Rd, c ตามข้อ 6.2.2 (2)[2] ต้องสังเกตด้วยว่าในกรณีทั่วไปควรอ้างอิงจากการตรวจสอบที่เส้นใยที่มีความเค้นหลักดึงของคอนกรีตสูงสุดในบริเวณที่มีความเค้นอัดตามแนวแกน ไม่ใช่ที่จุดศูนย์ถ่วงของหน้าตัด ณ จุดนี้จำเป็นต้องคำนวณคุณสมบัติหน้าตัด (S และ b_W) เพื่อหาความเค้นหลักสูงสุด s₁ ในโปรแกรม IDEA RCS เราลากเส้นผ่านจุดศูนย์ถ่วงในทิศทางของแรงเฉือนลัพธ์ เส้นนี้แบ่งออกเป็น 20 ช่วง บนเส้นนี้จะแสดงจุดลักษณะเฉพาะเพิ่มเติม (จุดของรูปหลายเหลี่ยมหน้าตัด จุดศูนย์ถ่วง แกนสะเทิน) ภายในจุดเหล่านี้จะคำนวณ S, b_w, σ_x, τ_yz a σ_1.  ที่จุดที่มีความเค้นหลักดึงสูงสุดจะคำนวณความต้านทานแรงเฉือน

แรงเฉือนก่อนใช้ตัวประกอบลด b ตามที่กำหนดในข้อ 6.2.2 (6) ต้องเป็นไปตามเงื่อนไขเพิ่มเติม

\[ {{V}_{Ed}}\le 0,5~{{b}_{w}}d~\upsilon ~{{f}_{cd}}\]

โดยที่ 

 \[ {{ υ}}\le 0,6\left[ 1-\frac{{{f}_{ck}}}{250} \right]\]  kde f_ck je v MPa

ความต้านทานแรงเฉือนของชิ้นส่วนที่ไม่มีเหล็กเสริมหรือมีเหล็กเสริมน้อย (ข้อ 12.6.3 [2])

ความต้านทานแรงเฉือนสำหรับคอนกรีตล้วน/คอนกรีตไม่เสริมเหล็กหรือคอนกรีตที่มีเหล็กเสริมน้อยสามารถหาได้จากสมการ

\[ {{\tau }_{cp}}\le k~{{V}_{Ed~}}/{{A}_{cc}}\]

โดยที่

แทน τ_cp ด้วย

\[ {{f}_{cvd}}=\sqrt{f_{ctd,pl}^{2}+{{\sigma }_{cp}}{{f}_{ctd,pl}}}~pro~{{\sigma }_{cp}}\le {{\sigma }_{c,lim}}~\]

หรือ

\[ {{f}_{cvd}}=\sqrt{f_{ctd,pl}^{2}+{{\sigma }_{cp}}{{f}_{ctd,pl}}-{{\left( \frac{{{\sigma }_{cp}}-{{\sigma }_{c,lim}}}{2} \right)}^{2}}}~pro~{{\sigma }_{cp}}>{{\sigma }_{c,lim}}~\]

ค่าย่อยที่ใช้ในสูตรข้างต้นกำหนดโดย:

\[ {{\sigma }_{c,lim}}={{f}_{cd,pl}}-2\sqrt{{{f}_{ctd,pl}}\left( {{f}_{ctd,pl}}+{{f}_{cd,pl}} \right)}\]

โดยที่  

f_cd,pl     ค่าการออกแบบกำลังอัดสำหรับคอนกรีตล้วน/คอนกรีตไม่เสริมเหล็กหรือคอนกรีตที่มีเหล็กเสริมน้อย

f_ctd,pl    ค่าการออกแบบกำลังดึงตามแนวแกนของคอนกรีตล้วน/คอนกรีตไม่เสริมเหล็กหรือคอนกรีตที่มีเหล็กเสริมน้อย

f_cvd       ค่าการออกแบบความต้านทานแรงเฉือนภายใต้แรงอัดของคอนกรีต

ความต้านทานของชิ้นส่วนที่มีเหล็กเสริมรับแรงเฉือน (ข้อ 6.2.3 [2])

การคำนวณความต้านทานของชิ้นส่วนคอนกรีตเสริมเหล็กที่มีเหล็กเสริมรับแรงเฉือนอาศัยวิธีแบบจำลองโครงถักที่มีมุมแนวทแยงแปรผัน พื้นฐานของวิธีนี้คือสมดุลของแรงในสามเหลี่ยมที่กำหนดโดยแรงในค้ำยัน (แนวทแยง) แรงในเหล็กเสริมรับแรงเฉือน (เหล็กปลอก) และแรงในเหล็กเสริมตามยาว

\[ \textsf{\textit{\footnotesize{\qquad Principe of Truss analogy for member under shear load.}}}\]

หน้าตัดภายใต้แรงเฉือนจะเกิดรอยแตกร้าวที่มุม θ ด้วยเหตุนี้แนวทแยงคอนกรีตที่มีมุมเดียวกับแรงเฉือนจึงต้านทานแรงเฉือน แรงอัดของแนวทแยงสามารถแสดงเป็น V_ed/sinθ แรงนี้ต้องถ่ายผ่านพื้นผิวคอนกรีตที่ตั้งฉากกับแนวทแยงอัด b_wzcosθ ความเค้นดึงของคอนกรีตในแนวทแยงอัดจึงเท่ากับ:

\[ {{\sigma }_{c}}=\frac{{{V}_{Ed}}}{{{b}_{w}}z~\sin \text{ }\!\!\theta\!\!\text{ }\cos \theta }=\frac{{{V}_{Ed}}}{{{b}_{w}}z}\left( \tan \theta +\cot \theta  \right)\]

แทนค่า \[{{\sigma }_{c}}={{\alpha }_{cw}}{{\nu }_{1}}{{f}_{cd}}\]  และ \[{{V}_{Ed}}={{V}_{Rd,max}}\] และแสดง \[{{V}_{Rd,max}}\] จะได้สมการสำหรับความต้านทานแรงเฉือนของแนวทแยง:

\[ {{V}_{Rd,max}}=~{{\alpha }_{cw}}~{{b}_{w}}~z~{{\nu }_{1~}}{{f}_{cd}}/\left( \cot \theta +\tan \theta  \right)\]

เพื่อสมดุลองค์ประกอบแรงในแนวดิ่งในแนวทแยงอัด จะใช้เหล็กเสริมรับแรงเฉือน ขนาดของแรงในแนวดิ่งอ้างอิงจากความเค้นอัดของแนวทแยงในพื้นที่คอนกรีตที่สอดคล้องกับเหล็กปลอกหนึ่งตัว - \[{{\sigma }_{c}}{{b}_{w}}s{{\sin }^{2}}\theta\] แรงสูงสุดในเหล็กปลอกกำหนดเป็น \[{{A}_{sw}}{{f}_{ywd}}/s\]. 

แทนค่า σ_c เปรียบเทียบกับแรงสูงสุดในเหล็กเสริม หลังจากปรับแก้จะได้:

\[ \frac{{{A}_{sw}}{{f}_{ywd}}}{s}=\frac{{{V}_{Ed}}}{z}\tan \theta\]

จากนั้นแสดง V_ed เป็น V_RDs จะได้ความต้านทานของหน้าตัดที่มีเหล็กเสริมรับแรงเฉือนในแนวดิ่ง:

\[ {{V}_{Rd,s}}=~\frac{{{A}_{sw}}}{s}z~{{f}_{ywd}}\cot \theta\]

แรงเฉือนตามยาวถ่ายผ่านเหล็กเสริมตามยาวและสามารถหาได้เป็น V_edcotgθ การอนุมานสูตรข้างต้นสามารถพบได้ใน [4]

การใช้โปรแกรม IDEA RCS สามารถตรวจสอบได้เฉพาะชิ้นส่วนที่มีเหล็กเสริมรับแรงเฉือนในแนวดิ่งเท่านั้น โดยทั่วไปสามารถใช้สมการต่อไปนี้:

\[{{V}_{Rd,s}}=~\frac{{{A}_{sw}}}{s}z~{{f}_{ywd}}\left( \cot \theta +\cot \alpha  \right)\sin \alpha\]

\[{{V}_{Rd,max}}=~{{\alpha }_{cw}}~{{b}_{w}}~z~{{\nu }_{1~}}{{f}_{cd}}\left( \cot \theta +\cot \alpha   \right)/\left( 1+{{\cot }^{2}}\theta  \right)\]

โดยที่  

A_sw      คือพื้นที่หน้าตัดของเหล็กเสริมรับแรงเฉือน

s           คือระยะห่างของเหล็กปลอก

f_ywd      คือค่าการออกแบบกำลังครากของเหล็กเสริมรับแรงเฉือน

b_w        คือความกว้างน้อยที่สุดระหว่างแนวรับแรงดึงและแรงอัด ในการคำนวณความต้านทาน V_Rd,max ค่าความกว้างหน้าตัดต้องลดลงเป็นความกว้างระบุของหน้าตัดในกรณีที่หน้าตัดถูกทำให้อ่อนแอลงโดยท่อร้อยสาย

           b_w,nom=b_w-0,5ΣΦ สำหรับท่อโลหะที่อัดฉีดแล้ว

           b_w,nom=b_w-1,2ΣΦ สำหรับท่อโลหะที่ยังไม่ได้อัดฉีด           

υ          = 0,6 pro f_ck ≤ 60MPa หรือ pro f_ck > 60MPa

α_cw       คือสัมประสิทธิ์ที่คำนึงถึงสภาวะความเค้นในแนวอัด

ตาราง 1‑1 การหาสัมประสิทธิ์ α_cw

มุม θ คือมุมระหว่างค้ำยันรับแรงอัดของคอนกรีตกับแกนคานที่ตั้งฉากกับแรงเฉือน ค่าขีดจำกัดของ cotθ สำหรับใช้ในแต่ละประเทศสามารถพบได้ในภาคผนวกแห่งชาติ ค่าที่แนะนำกำหนดโดยสมการ:

\[1~\le ~\cot \theta \le 2,5\]

การเลือกขนาดของมุม θ สามารถส่งผลต่อค่าความต้านทาน ความสัมพันธ์ของความต้านทานแสดงในรูปที่ 1.15 รูปแสดงให้เห็นว่าเมื่อมุม θ เพิ่มขึ้น ความต้านทาน V_Rd,max จะเพิ่มขึ้น และความต้านทาน V_Rd,s จะลดลง ความต้านทาน V_Rd,c คงที่ เนื่องจากอ้างอิงจากวิธีแบบจำลองโครงถัก

\[ \textsf{\textit{\footnotesize{\qquad Dependency between shear resistance and angle q.}}}\]

การคำนวณคุณสมบัติหน้าตัดสำหรับแรงเฉือน

ในการคำนวณแรงเฉือน สิ่งสำคัญคือต้องคำนวณตัวแปรหน้าตัดที่มีผลต่อความต้านทานแรงเฉือน ตัวแปรเหล่านี้ได้แก่ความกว้างหน้าตัดที่ต้านทานแรงเฉือน b_w ความลึกประสิทธิผล d และระยะแขนโมเมนต์ z มาตรฐาน [2] ให้ค่าเหล่านี้ที่สัมพันธ์โดยตรงกับความเค้นดัดจริง แต่ปัญหาคือการหาค่าเหล่านี้เมื่อทิศทางของโมเมนต์ดัดลัพธ์ (หรือแม่นยำกว่านั้นคือทิศทางของแรงลัพธ์ของความต้านทานหน้าตัด) แตกต่างอย่างมีนัยสำคัญจากทิศทางของแรงเฉือนลัพธ์ ในกรณีนี้ มาตรฐาน EC2 ไม่ได้ให้คำแนะนำใดๆ

ความกว้างหน้าตัดที่ต้านทานแรงเฉือน b_w

โปรแกรม IDEA RCS คำนวณความกว้างหน้าตัดที่ต้านทานแรงเฉือนในทิศทางตั้งฉากกับแรงเฉือนลัพธ์ ขึ้นอยู่กับข้อในมาตรฐาน Eurocode ความกว้างนี้คำนวณดังนี้:
-  ความกว้างน้อยที่สุดของหน้าตัดระหว่างแรงลัพธ์ของคอนกรีตรับแรงอัดและเหล็กเสริมรับแรงดึงในทิศทางตั้งฉากกับแรงเฉือนลัพธ์ สำหรับข้อ 6.2.2 (a) และ 6.2.3 (1)
- ความกว้างหน้าตัดในทิศทางตั้งฉากกับแรงเฉือนลัพธ์ที่จุดที่ตรวจสอบตามข้อ 6.2.2 (2)

ความลึกประสิทธิผลของหน้าตัด

ความลึกประสิทธิผลโดยทั่วไปนิยามเป็นระยะจากเส้นใยคอนกรีตที่ถูกอัดมากที่สุดถึงจุดศูนย์ถ่วงของเหล็กเสริม เนื่องจากสัมพันธ์โดยตรงกับการดัด ระยะนี้จึงกำหนดเป็นการฉายตั้งฉากบนเส้นแรงโน้มถ่วงของระนาบความเครียด

นิยามนี้สามารถชี้แจงได้ว่าแทนที่จะใช้จุดศูนย์ถ่วงของเหล็กเสริมรับแรงดึง ให้ใช้ตำแหน่งของแรงลัพธ์ของเหล็กเสริมแทน ในระหว่างการพัฒนาโปรแกรม IDEA RCS ได้มีการแก้ปัญหา: วิธีนิยามความลึกประสิทธิผลของหน้าตัดเมื่อระนาบของแรงดัดไม่สอดคล้องกับทิศทางของแรงเฉือนลัพธ์ ดังนั้น ความลึกประสิทธิผลจึงนิยามเป็นระยะจากเส้นใยคอนกรีตที่ถูกอัดมากที่สุดถึงแรงลัพธ์ในเหล็กเสริมรับแรงดึง (อ้างอิงจากความเค้นดัด) และในทิศทางของแรงเฉือนลัพธ์ ดูรูปที่ 1.17

กรณีพิเศษจะเกิดขึ้นหากไม่สามารถหาเส้นใยที่ถูกอัดหรือแรงลัพธ์ในเหล็กเสริมรับแรงดึงได้ ในกรณีนี้ แนะนำให้ใช้ค่า 0.9 h (90% ของความลึกหน้าตัดในทิศทางของแรงเฉือนลัพธ์) ค่านี้ผู้ใช้สามารถกำหนดในโปรแกรม IDEA RCS ผ่านการตั้งค่าตัวแปรของมาตรฐาน

ระยะแขนโมเมนต์ของแรงภายใน

ระยะแขนโมเมนต์ของแรงภายในอยู่ในข้อ 6.2.3 (3) [2] และนิยามเป็น "ระยะระหว่างแนวรับแรงดึงและแรงอัด" มาตรฐานไม่ได้กำหนดวิธีดำเนินการเมื่อระนาบของโมเมนต์ดัดที่กระทำแตกต่างจากทิศทางของแรงเฉือนลัพธ์ ดังนั้น เช่นเดียวกับกรณีของความลึกประสิทธิผล เราจึงนิยามระยะในทิศทางของแรงเฉือนลัพธ์ นอกจากนี้ที่นี่อาจพบกรณีพิเศษที่คล้ายกัน เช่น หน้าตัดทั้งหมดอยู่ภายใต้แรงอัด เป็นต้น ในกรณีนี้ ให้ใช้ค่า 0.9 d (90% ของความสูงหน้าตัดประสิทธิผล) ค่านี้ผู้ใช้สามารถตั้งค่าในโปรแกรม IDEA RCS ผ่านการตั้งค่าตัวแปรของมาตรฐาน

ความสัมพันธ์ระหว่างความเอียงของระนาบดัดและแรงเฉือนลัพธ์แสดงให้เห็นอย่างชัดเจนในรูปที่ 1.18 และรูปที่ 1.19 เมื่อความเอียงเพิ่มขึ้น ค่าความลึกประสิทธิผล ระยะแขนโมเมนต์ และความต้านทานที่เกี่ยวข้องจะลดลง สภาวะขีดจำกัดคือ 90° สำหรับความเอียงนี้ไม่สามารถคำนวณระยะแขนโมเมนต์ของแรงภายในได้ ดังนั้นระยะแขนโมเมนต์จึงเท่ากับศูนย์ ในกรณีนี้จะพิจารณาค่าที่ระบุในการตั้งค่าตัวแปรของมาตรฐาน ด้วยเหตุนี้จึงมีการกระโดดที่ปลายของกราฟ การศึกษานี้พิสูจน์ว่าค่าสูงสุดที่แนะนำสำหรับความเอียงอยู่ที่ประมาณ 20°

\[ \textsf{\textit{\footnotesize{\qquad Dependence between effective depth, lever arm to the bending plane inclination and the resultant of shear forces.}}}\]

\[ \textsf{\textit{\footnotesize{\qquad Dependence between  resistance Vrds to the bending plane inclination and the resultant of shear.}}}\]

ในส่วนหนึ่งของการทดสอบ RCS application ได้มีการศึกษาเกี่ยวกับความสัมพันธ์ของความต้านทานแรงเฉือนต่อการเปลี่ยนแปลงของแรงตามแนวแกน ความต้านทาน V_Rd,max ได้รับผลกระทบเฉพาะจากสัมประสิทธิ์ α_cw ดูรูปที่ 1.20 รูปที่ 1.21 แสดงค่าคงที่ของความต้านทาน V_Rds สำหรับความต้านทาน V_Rdc การลดลงเกิดจากการเพิ่มขึ้นของแรงตามแนวแกน เส้นโค้งสีน้ำเงินในรูปที่ 1.21 แสดงความต้านทาน V_Rdc โดยละเลยอิทธิพลของรอยแตกร้าว และคำนวณโดยใช้สูตรในข้อ 6.2.2 (1) [2] การกระโดดในช่วงเปลี่ยนผ่านระหว่างแรงอัดและแรงดึงเกิดจากเหล็กเสริมรับแรงดึงที่มีส่วนร่วม เส้นโค้งสีแดงคำนวณโดยใช้สูตรในข้อ 6.2.2 (2) [2] หลังจากเกิดรอยแตกร้าวแรก เส้นโค้งความสัมพันธ์จะเหมือนกับของข้อ 6.2.2 (1) [2]

\[ \textsf{\textit{\footnotesize{\qquad Dependency curve of shear resistance VRd,max to normal force.}}}\]

\[ \textsf{\textit{\footnotesize{\qquad Dependency of shear resistances VRd,c a VRd,s to normal force.}}}\]